10千瓦*車(chē)用汽油發(fā)電機(jī)
為了解決現(xiàn)有檢測(cè)方法對(duì)同步發(fā)電機(jī)(尤其是應(yīng)用廣泛的汽輪發(fā)電機(jī))常見(jiàn)的定子繞組匝間短路和勵(lì)磁繞組匝間短路故障的局限性,提出了一種新型探測(cè)線圈。理論分析表明,由于采用特殊的布置及聯(lián)接方法,開(kāi)路的新型探測(cè)線圈在電機(jī)正常運(yùn)行或機(jī)端外部故障時(shí)端口電壓為0,而在繞組內(nèi)部不對(duì)稱(chēng)故障時(shí)會(huì)對(duì)氣隙磁場(chǎng)的故障附加諧波感應(yīng)出電動(dòng)勢(shì)。而且在定子內(nèi)部短路與勵(lì)磁繞組匝間短路故障這兩種情況下,新型探測(cè)線圈端口電壓的頻率明顯不同。在多相整流實(shí)驗(yàn)樣機(jī)上安裝了上述探測(cè)線圈,通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了理論分析的正確性,說(shuō)明可以根據(jù)新型探測(cè)線圈端口電壓同時(shí)反映發(fā)電機(jī)的定子和轉(zhuǎn)子繞組內(nèi)部故障、并通過(guò)電壓頻率特征來(lái)區(qū)分具體的故障類(lèi)型。
詳細(xì)參數(shù) 10千瓦*車(chē)用汽油發(fā)電機(jī)
伊藤10KW汽油發(fā)電機(jī)詳細(xì)參數(shù)： | |
型號(hào) | YT10REM |
額定功率（PET） | 10KW |
額定電壓 (V) | 220/380 |
額定電流（PET） | 43.5 |
相數(shù) | 單相/三相 |
額定轉(zhuǎn)速（rpm） | 3000 |
功率因數(shù) | 1 |
頻率(Hz) | 50 |
發(fā)動(dòng)機(jī)零件號(hào) | 2V78FD |
排量(cc) | 678 |
壓縮比 | 8.5:1 |
點(diǎn)火系統(tǒng) | 晶體管無(wú)觸點(diǎn)點(diǎn)火 |
電啟動(dòng) | 是 |
缸徑×行程(mm×mm) | V2-78×72 |
吸氣方式 | 自然吸氣 |
機(jī)油容量(L) | 1.4 |
缸體 | 鋁合金 |
缸套 | 鑄鐵 |
冷卻系統(tǒng) | 強(qiáng)制風(fēng)冷 |
交流發(fā)電機(jī)類(lèi)型 | 同步發(fā)電機(jī)，旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng) |
調(diào)壓系統(tǒng) | AVR自動(dòng)調(diào)壓 |
勵(lì)磁類(lèi)型 | 碳刷 |
極數(shù) | 2 |
絕緣等級(jí) | F |
定子繞組材料 | 銅 |
轉(zhuǎn)子繞組材料 | 銅 |
連接方式 | 直接耦合（錐度連接） |
空載至滿載頻率調(diào)節(jié) | 同步 |
防護(hù)等級(jí) | IP 24 |
接地系統(tǒng) | 機(jī)架接地 |
隔音裝置類(lèi)型 | 雙層金屬板+隔音棉 |
低速運(yùn)轉(zhuǎn)噪音dB(A)/7m | 63 |
機(jī)組尺寸 (長(zhǎng)×寬×高) mm | 1150×670×740 |
凈重( kg) | 230 |
毛重( kg) | 255 |
傳統(tǒng)模擬同步電機(jī)組主要采用原動(dòng)機(jī)拖動(dòng)同步發(fā)電機(jī)旋轉(zhuǎn)發(fā)電來(lái)實(shí)現(xiàn),該方法雖能更有效地模擬電網(wǎng)中同步電機(jī)組的電磁耦合特性,但存在控制系統(tǒng)復(fù)雜、系統(tǒng)靈活性差、實(shí)現(xiàn)成本高等不足。為此,基于虛擬同步發(fā)電機(jī)控制原理提出了一種模擬同步發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)方法。該方法利用濾波電抗等效代替同步發(fā)電機(jī)組電樞電阻及同步電抗,通過(guò)控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對(duì)同步發(fā)電機(jī)組慣性特性、頻率響應(yīng)特性及調(diào)壓特性的有效模擬。該方法簡(jiǎn)化了模擬風(fēng)電并網(wǎng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的設(shè)計(jì),具有較強(qiáng)的靈活性和可行性。設(shè)計(jì)了一套容量為20 k VA的模擬同步發(fā)電機(jī)組,并基于已有的模擬風(fēng)電機(jī)組實(shí)驗(yàn)平臺(tái)構(gòu)建了一套模擬風(fēng)電并網(wǎng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。在負(fù)荷功率擾動(dòng)條件下,利用Matlab/Simulink仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證了所提模擬同步發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)方法的有效性及在風(fēng)電機(jī)組頻率響應(yīng)控制研究中應(yīng)用的可行性。
電網(wǎng)電壓驟升故障會(huì)造成雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)定子繞組中產(chǎn)生定子磁鏈的暫態(tài)直流分量,甚至引起比電網(wǎng)電壓跌落更強(qiáng)的雙饋發(fā)電機(jī)定、轉(zhuǎn)子電流和電磁轉(zhuǎn)矩的沖擊。首先分析電網(wǎng)電壓驟升下雙饋發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子電流的電磁過(guò)渡過(guò)程,在變流器轉(zhuǎn)子電流環(huán)中引入虛擬電阻控制,雖然能夠有效抑制轉(zhuǎn)子電流和電磁轉(zhuǎn)矩的振蕩,但是會(huì)引起轉(zhuǎn)子電壓過(guò)高和轉(zhuǎn)子電流振蕩過(guò)程加長(zhǎng),僅在低頻部分具有抑制作用,因此本文引入虛擬電感,形成虛擬阻抗的改進(jìn)控制策略,縮短了電網(wǎng)電壓驟升時(shí)的轉(zhuǎn)子振蕩過(guò)程,并且對(duì)高頻部分具有較強(qiáng)的抑制作用,提高了系統(tǒng)的高電壓穿越性能。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了所提控制策略的有效性和可行性。
